*，電纜屏蔽層包括金屬屏蔽和非金屬屏蔽兩種形式，采用哪一種屏蔽形式取決于電纜的種類。電力電纜為了屏蔽和均化電場，承載故障電流，通常采用金屬屏蔽形式。而在國家標準GB/T12706《額定電壓1kV(Um=1.2kV)到35kV(Um=40.5kV)擠包絕緣電力電纜及附件》中僅規定：“金屬屏蔽應由一根或多根金屬帶、金屬編織、金屬絲的同心層或金屬絲與金屬帶的組合結構組成。”“銅帶屏蔽由一層重疊繞包的軟銅帶組成，也可采用雙層軟銅帶間隙繞包。”“單芯電纜銅帶標稱厚度≥0.12mm，三芯電纜銅帶標稱厚度≥0.10mm。”“銅絲屏蔽由疏繞的軟銅線組成，其表面應用反向繞包的銅絲或銅帶扎緊，相鄰銅絲的平均間隙應不大于4mm。”
金屬帶或金屬絲屏蔽主要是在發生短路的情況下，在一定時間內承擔一部分故障電流，避免絕緣在過高的電流影響下產生熱擊穿。前提是金屬屏蔽必須有牢靠的接地措施，金屬屏蔽的幾何截面積應能滿足相應的電氣要求。
當電壓等級低于35kV或導體標稱截面積小于500mm2時，國家標準GB/T 12706沒有明確規定金屬帶或金屬絲屏蔽的使用范圍，國內在沒有特殊要求時均采用銅帶屏蔽結構；DIN VED 0276和AS/NZS 1429.1要求電纜的金屬屏蔽應采用銅絲屏蔽結構，并對銅絲屏蔽的幾何截面積或電氣要求進行規定。主要原因為國內電纜大多采用經小電阻接地方式，采用銅帶屏蔽即可滿足承載故障電流的要求；國外電纜大多采用直接接地方式，需采用銅絲屏蔽才可滿足承載故障電流的要求。那么，怎樣計算銅帶和銅絲屏蔽結構可承載的故障電流呢？在計算過程中又應注意哪些問題呢？
允許故障電流的計算
在進行計算前，需對以下符號的含義加以說明：
A—考慮到四周或鄰近材料的熱性能常熟，(mm2/s)1/2； B—考慮到四周或鄰近材料的熱性能常熟，mm2/s； F—不完善的熱接觸因數；I—短路期間允許故障電流的有效值，A；IAD—短路期間，在絕熱基礎上計算的故障電流，A； K—載流體材料常數； M—熱接觸因數，S-1/2；S—載流體幾何截面，mm2；n—包帶層數或單線根數； d—單絲直徑，mm； t—短路持續時間，s； w—帶寬，mm； β—0℃時電阻溫度系數的倒數，K；δ—金屬護套、屏蔽層或鎧裝層厚度，mm； ε—考慮熱量損失在臨近層的因數； θf—終止溫度，℃； θi—起始溫度，℃；ρ2、ρ3—金屬護套、屏蔽層或鎧裝層四周媒介熱阻，K.m/W；ζ1—屏蔽層、金屬護套或鎧裝層比熱，J/K.m3；ζ2、ζ3—屏蔽層、金屬護套或鎧裝層四周媒介比熱，J/K.m3。以上符號的具體數值均能在IEC60949中找到答案，筆者在此不再進行說明。
根據IEC60949可知允許故障電流：
當采用絕熱法計算時，ε=1。
注：當持續故障電流時間與導體截面積<0.1s/mm2時，故障電流的增加可以忽略，采用絕熱法計算，否則應采用非絕熱法計算。
絕熱情況下允許故障電流:
由上式可看出，承載故障電流的能力主要與載流體材料、載流體的幾何截面積、短路持續時間、載流體的起始溫度及終止溫度有關。所以，如何確定載流體的幾何截面積和載流體起始溫度及終止溫度為計算金屬屏蔽故障電流的關鍵。 a) 載流體的幾何截面積： 金屬絲屏蔽：
IEC60949中規定，金屬絲屏蔽的載流體幾何截面積為單根金屬絲幾何截面積乘以金屬絲的根數，既：
金屬帶屏蔽：
可看出，金屬帶載流體的幾何截面積僅與金屬帶的寬度、厚度及層數有關，與金屬帶屏蔽的重疊搭蓋率無關。也就是說，重疊繞包的金屬帶與間隙繞包的金屬帶具有同等的承載故障電流的能力。 b) 載流體的起始溫度和終止溫度：
載流體在發生短路情況下的終止溫度可參照IEC60986《Short-circuit temperature limits of electric cables with rated voltages from 6kV(Um=7.2kV) up to 30kV(Um=36kV)》進行選擇；因起始溫度沒有標準規定，如銅絲屏蔽結構，國內通常根據經驗以55℃作為起始溫度計算。值得注意的是，對于海外產品，客戶通常會對金屬屏蔽結構發生短路時的起始溫度做出規定，如澳大利亞標準AS/NZS 1429.1《Electric cables—Polymeric insulated Part 1: For working voltages 1.9/3.3(3.6) kV up to and including 19/33(36)kV》中明確規定：金屬屏蔽的故障電流應采用IEC60949中規定的絕熱法計算，屏蔽起始溫度為80℃。此時若按照55℃計算金屬絲屏蔽幾何截面積，將產生嚴重錯誤，很容易造成客戶投訴或電纜使用故障。
因數ε值的計算
當采用非絕熱法計算金屬屏蔽允許故障電流時，需計算ε值。為著重介紹電纜金屬屏蔽結構的確定方法，僅以銅帶屏蔽和銅絲屏蔽舉例說明： a)
銅帶屏蔽ε值計算：
筆者在初接觸金屬帶屏蔽故障電流計算時，錯誤的將上述式2中的(s-1/2)理解為對載流體短路時間進行開方計算，實則不然。
從式1中可看出，熱量損失在鄰近層的因數ε應為不帶單位的常數。若將式2中(s-1/2)對載流體的短路時間進行開方計算，將得到不帶單位的M值，而不帶單位的M值與式1中的t相乘，將得到帶有s1/2單位的ε值，造成計算錯誤。 b)銅絲屏蔽ε值計算：
對于銅絲屏蔽：
當考慮熱性不完善接觸因素時，F推薦值取0.7。0.7也是筆者在初接觸金屬絲屏蔽故障電流計算時采取的計算值。然而在IEC60949中有明確規定：當屏蔽金屬絲之間間隙不小于1根金屬絲直徑且金屬絲全部嵌入在非金屬材料中時，F值取0.7。當屏蔽金屬絲外有擠出管狀物且單線間存在氣隙時，F值取0.5。澳大利亞中壓電纜全部采用銅絲屏蔽結構，筆者曾經與澳大利亞技術人員討論，一致認為采用0.5的不完善接觸因數較為準確合理且使用至今。
總結
導體、金屬屏蔽層、金屬護套層、鎧裝層允許故障電流的計算過程參照IEC60949，載流體在短路情況下的起始溫度及終止溫度參照IEC60986進行選擇，根據相應條件進行計算均可得到準確的允許故障電流值。筆者通過自身經驗，將親身遇到錯誤與大家分享，以避免類似問題的再次發生。
